引 言 

目前鈦合金鍛件產(chǎn)品被大量用于宇航、軍工和汽車等領(lǐng)域，鈦合金材料具有較高的比強度，密度為4.54g/cm³，同時具有較好的熱穩(wěn)定性和高溫強度。但在鍛件生產(chǎn)過程中，由于TC4材料組織在變形過程中對變形溫度和變形程度極為敏感，容易出現(xiàn)大批量高低倍組織不合格的現(xiàn)象，進而影響鈦合金材料的塑性和高溫強度，這些不合格組織如粗大晶粒、魏氏組織等對于宇航軍工產(chǎn)品來說是致命的隱患[1]，因此近些年來有效控制TC4鈦鍛件的組織成為研究熱點。 

1、鍛造工藝策劃 

1.1 鍛件產(chǎn)品不合格現(xiàn)象分析

 以中國某鍛壓企業(yè)大批量生產(chǎn)的某零件（鍛件規(guī)格為Ф100×75 mm）為例，原材料為符合GB/T 2965-2007要求，鍛造生產(chǎn)時1次鐓粗成形，始鍛溫度為970 ℃、終鍛溫度為850 ℃，此材料在經(jīng)鍛造和熱處理后力學性能、金相不合格現(xiàn)象時有發(fā)生，廢品率較高，如圖1所示。

從圖1可以看出，低倍組織有肉眼可見的清晰晶粒，按照標準GJB2744A-2007評級為5級，屬于不合格組織；高倍組織中初生α相含量小于5%，所有β晶界未α充分破碎，符合標準評級圖中的7類，也屬于不合格組織，初步分析為鍛造溫度和變形程度參數(shù)選取不當所致。 

1.2 試驗流程及方案 

為改善鈦合金鍛件質(zhì)量，避免因高低倍不合格引起大批量產(chǎn)品報廢，計劃開展4組工藝試驗研究，試驗變量為始鍛溫度和變形量，所有產(chǎn)品不檢測高低溫力學性能、不進行探傷工序，其余按照Ι-GJB2744A-2007驗收，成形尺寸為Ф（115±3） mm×（75±3） mm，鍛件生產(chǎn)流程如圖2所示。

鍛件鍛后熱處理退火溫度為750 ℃，4組工藝試驗參數(shù)變量如表1所示。

2、開展鍛造試驗 

2.1 鍛件原材料質(zhì)量分析 原材料組織對于鍛件組織具有一定的遺傳特性，此次工藝試驗所用原材料標準為GB/T2965-2007，供應(yīng)狀態(tài)為退火態(tài)（M），復驗結(jié)果如表2所示。

原材料高倍組織如圖3所示。

原材料棒材為退火態(tài)，由圖3可以看出，原材料高倍組織不同部位有一定差別，主要是初生α相含量從邊緣到中心部逐漸增多，晶粒尺寸逐漸較小，原因是隨著變形量的增加初生α相晶粒的尺寸變小，β轉(zhuǎn)變組織所占的比重有所減小[2]。 

2.2 鍛造試驗 

試驗件在400 kg空氣錘上進行鍛造，原材料使用電爐加熱，加熱溫度及變形量如表1所示，鍛造試驗現(xiàn)場如圖4所示。

4組試驗件熱處理制度為完全再結(jié)晶退火，退火溫度750 ℃，保溫1 h后空冷。

3、結(jié)果分析 

熱處理后對1~4組試驗鍛件剖切取樣，每組第1件剖切橫向拉伸試樣和沖擊試樣，第2件在3個區(qū)（Ι-易變形區(qū)、Ⅱ-難變形區(qū)、Ⅲ-變形死區(qū)）切取高、低倍（Z-軸向、Q-切向）組織，取樣示意如圖5所示。

3.1 力學性能分析 

力學性能指標比照表3驗收。

1~4試驗鍛件力學性能統(tǒng)計如表4所示。

由表4可以看出，低溫大變形條件下（試驗組4）對力學性能各項指標較為有利，按照變形工藝力學指標從好到壞依次為：低溫大變形＞低溫常規(guī)變形＞高溫常規(guī)變形＞高溫大變形；而試驗組3力學性能存在超差現(xiàn)象，如圖6所示，試驗組3低倍評級5級、高倍7類，鍛件纖維組織存在穿流和渦流現(xiàn)象，會對抗拉和屈服有不良影響[3]。

大塑性變形條件下，如果變形速率高，則其溫升效應(yīng)逐漸凸顯，溫升較大且溫降比較小，極容易導致變形溫度超過β相變轉(zhuǎn)變溫度，導致等軸α相變成針狀或片層狀α相，且存在比較明顯的魏氏組織和晶界α相，這也是力學指標超差的主要原因[5,6]。 

3.2 高倍組織分析 

圖7為4組試驗鍛件剖切后Ⅲ區(qū)的高倍組織。

從圖7a、7c可以看出，在970 ℃不同變形程度條件下晶界破碎程度和初生α相含量是不同的；對比圖7b、7d可知：變形量越大、變形溫度越低越容易形成初生α相。 

圖8為3個變形區(qū)的高倍組織示意。

如圖8所示，3個變形區(qū)初生α相含量隨變形量減少而逐漸減少，圖8c因變形量較低，原始β晶界未充分破碎，存在連續(xù)、平直的晶界α相，該相的存在是裂紋擴展的直接通道，有利于裂紋的擴展，因此導致TC4材料的塑性指標有所降低[7]。

3.3 低倍組織結(jié)果統(tǒng)計與金相分析 

按圖5進行剖切取樣，試驗組1-4熱處理后低倍評級統(tǒng)計如表5所示。

由表5第1組試驗的低倍組織評級結(jié)果分析可知，在高溫常規(guī)改鍛情況下，熱處理后會出現(xiàn)高低倍組織超差的現(xiàn)象；初步分析原因為：鍛造溫度過高，且變形量不足，變形所累計的再結(jié)晶激活能不夠充足，再結(jié)晶晶粒少，少部分晶粒異常長大后，金相組織發(fā)生異常[8,9]，如圖9a、9b所示。 而大變形情況下，高溫高速變形會使鍛件局部溫升過高，溫升會促使難變形區(qū)和變形死區(qū)顯微組織中β相轉(zhuǎn)變?yōu)獒槧詈推瑺瞀料?，且因變形死區(qū)變形量不足而使β晶界未完全破碎[10]，這種情況下即會形成不合格的組織，如圖9c所示，這種現(xiàn)象和表X力學性能指標的優(yōu)劣排序是相符的，說明高溫變形下的不合格低倍組織會對鍛件的力學性能指標造成一定影響。

對比1、3組試驗低倍組織檢測情況，如圖9所示，大變形對低倍組織有一定改善作用；由試驗組3鍛件取樣理化檢測結(jié)果可知，試驗件低倍檢測評級與取樣方向有關(guān)連，切向一般好于軸向。

4、結(jié) 論 

a）鍛造變形溫度和變形程度嚴重影響TC4鈦合金的高低倍組織和力學性能指標，在鍛造溫度950 ℃和大變形工藝情況下（變形量不小于70%），鈦合金鍛件高低倍及理化檢測合格率明顯改善，結(jié)果優(yōu)于其他鍛造生產(chǎn)工藝，驗收指標遠遠高于GJB 2744A-2007標準要求。 

b）低溫大變形有利于細化晶粒組織、提高鍛件產(chǎn)品力學性能，改善鍛件高倍組織，且變形溫度越低、變形程度越大，越容易出現(xiàn)初生α相組織。 

c）高低倍組織對力學性能指標有影響，低倍組織穿晶、渦流和高倍組織出現(xiàn)魏氏組織會使產(chǎn)品力學性能指標降低，嚴重影響產(chǎn)品的使用性能。

參考文獻 

[1] 李曙光, 等. 國外高超音速飛行器現(xiàn)狀及有關(guān)工藝技術(shù)研究[J]. 航天制造技術(shù), 2017(6): 11-14. Li Shuguang, et al. The research of current situation of foreign hypersonic aircraft and related technology[J]. Aerospace Manufacturing Technology, 2017(6): 11-14. 

[2] 劉奇先, 等. 鈦合金的研究進展與應(yīng)用[J]. 航天制造技術(shù), 2018(9): 7-10. Liu Qixian, et al. Progress and application of titanium alloy[J]. Aerospace Manufacturing Technology, 2018 (9): 7-10. 

[3] 張常娟, 等. 鑄錠成分對TC4鈦合金相變點及鍛造組織的影響[J]. 熱加工工藝, 2017(6): 21-23.Zhang Changjuan, et al. Influence of ingot composition on phase transformation point and forging structure of TC4 titanium alloy[J]. Thermal Processing Technology, 2017(6): 21-23. 

[4] 張志雄, 等. 鈦合金多向鍛造工藝研究進展[J]. 塑性工程學報, 2020(3): 185-186. Zhang Zhixiong, et al. Research progress of multi-directional forging process of titanium alloy[J]. Journal of Plastic Engineering, 2020(3): 185-186. 

[5] 劉飛, 等 TC4薄腹高筋構(gòu)件等溫塑性成形研究[J]. 航天制造技術(shù), 2017(6): 11-14. Liu Fei, et al. Research on isothermal plastic forming of TC4 thin web and high reinforced component[J]. Aerospace Manufacturing Technology, 2017 (6): 11-14. 

[6] 權(quán)國輝, 等. TC4鈦合金熱鍛雙相及晶粒時空演變分析[J]. 模具工業(yè)2020(10): 39-41. Quan Guohui, et al. Analysis of dual phase and grain space-time evolution in hot forging of TC4 titanium alloy[J]. Mold Industry, 2020(10): 39-41. 

[7] 張闖, 等. TC4合金風扇葉片鍛造工藝及組織性能研究[D]. 哈爾濱: 哈爾濱工業(yè)大學, 2018. Zhang Chuang, et al. Research on forging process, microstructure and properties of TC4 alloy fan blade[D]. Harbin: Harbin University of Technology, 2018. 

[8] 龔龍清, 等. 鈦合金多向鍛造數(shù)值模擬及實驗研究[D]. 合肥: 合肥工業(yè)大學, 2017. Gong Longqing, et al. Numerical simulation and experimental research on multi-directional forging of titanium alloy[D]. Hefei: Hefei University of Technology, 2017. 

[9] 宮敏利, 等. TC4鈦合金鍛件缺陷分析[J]. 熱加工工藝, 2016(6): 14-16. Gong Minli, et al. The defect analysis of TC4 titanium forging[J]. Thermal Processing Technology, 2016(6): 14-16. 

[10] 田喜明, 等 鍛造變形量對TC4-DT鈦合金鍛件組織與力學性能的影響[J]. 鈦工業(yè)進展, 2013(9): 19-21. Tian Ximing, et al. Effect of forging deformation on microstructure and mechanical properties of TC4-DT titanium alloy forgings[J]. The Progress of Titanium Industry, 2013(9): 19-21. 

作 者 簡 

介 宮 成（1988-），男，工程師，主要研究方向為航天領(lǐng)域金屬材料塑性成 形工藝。 

劉 浩（1989-），男，工程師，主要研究方向為鍛造熱加工。 

劉曉霏（1986-），男，高級工程師，主要研究方向有色金屬材料熱處理。 

高新亮（1992-），男，工程師，主要研究方向為金屬材料熱處理。

張國慶（1987-），男，工程師，主要研究方向為黑色金屬與有色金屬組織 檢測與力學性能分析。

相關(guān)鏈接